阿托斯比例控制閥檢測方式，ATOS結構方式
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產品名稱: 阿托斯比例控制閥檢測方式，ATOS結構方式
產品型號:
產品展商: ATOS
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簡單介紹
阿托斯比例控制閥檢測方式，ATOS結構方式
根據活塞桿類型、緩沖側（前側和后側）和油缸系列（CK,CH,CN系列油缸見7.4節或CC系列油
缸見7.5節）確定合適的緩沖圖表。根據對應桿下相交曲線的工作壓力，并確定預期的桿壽命周期。如果計算出桿的疲勞壽命低于500.000次，則建議我們技術部對此進行仔細的分析。這些尺寸取決于第 2 節中所列的公式計算油缸-質量系統的固有頻率Wo，是為了在不改變系統的穩定性的條件下，計算出小加/減速時間，大速度和小加/減速距離。按以下公式計算wo, tmin, Vmax和Smin。
阿托斯比例控制閥檢測方式，ATOS結構方式
阿托斯比例控制閥檢測方式，ATOS結構方式
的詳細介紹
阿托斯比例控制閥檢測方式，ATOS結構方式
根據活塞桿類型、緩沖側（前側和后側）和油缸系列（CK,CH,CN系列油缸見7.4節或CC系列油
缸見7.5節）確定合適的緩沖圖表。
根據對應桿下相交曲線的工作壓力，并確定預期的桿壽命周期。如果計算出桿的疲勞壽命低于500.000次，則建議我們技術部對此進行仔細的分析。
如果活塞桿伸出/縮回時受力已知，液壓油缸的尺寸可從下表中進行選擇。這些尺寸取決于第 2 節中所列的公式
計算油缸-質量系統的固有頻率Wo，是為了在不改變系統的穩定性的條件下，計算出小加/減速時
間，大速度和小加/減速距離。按以下公式計算wo, tmin, Vmax和Smin。管道的柔韌度或換向閥
和油缸之間的距離均影響系統的剛性，因此計算值可能不可靠。
Ff是系統的摩擦力，m.a是慣性力，m.g是重力（僅對垂直負載）。重力加速度g = 9.8m/s2。
關于Fp的值見第 3 節，Fp，A1，A2和速度V可以通過以下公司算出：
DXF格式的兩維外形尺寸圖紙
三維可視化油缸設計軟件，輸出文件為IGES, SAT 和STEP格式。
螺紋桿是油缸關鍵的部分，因此油缸的預期工作壽命由螺紋桿預期的疲勞壽命測得。由于桿徑的疲勞斷裂會在沒有任何警報的前提下會突然發生，因此
如果桿徑受疲勞應力（如果油缸通過推動負載工作則不需要）以及螺紋桿預期的疲勞壽命和所需油缸的工作壽命相關聯的話，則建議對螺紋桿經常進行檢
查。下列圖表不包括工作壓力超過250bar時的抗疲勞螺紋桿。該曲線被稱為理想工作條件，沒有考慮計算失調和橫向負載，會降低預測的壽命周期。該
圖表有效用于采用標準材料和尺寸規格（見6.2節）或選項K“鍍鎳和鍍鉻”的桿徑（見6.3節）的油缸和伺服油缸系列。對于不銹鋼系列螺紋桿（CNX系
列）的疲勞壽命的預估，請聯系我們技術服務部。對于雙桿徑油缸，機械壽命的計算不適用于次級螺紋桿弱于主級螺紋桿的情況。
對于油缸在工作時受到推力負載，在選擇活塞桿尺寸時，要考慮它的臨界負載。校核時，
假設充分伸開的油缸為一與活塞桿直徑相同的桿（符合安全標準）：
根據油缸的安裝類型和軸端連接方式，從
表中選取行程系數“Fc”根據公式計算“理想長度”：
理想長度 = Fc x行程[mm]如果使用導向環，導向環的長度要加到行程里
推力負載的計算值Fp在第 3 節中顯示，計算公式在第 2 節中顯示
在圖5.2里找到理想長度與油缸大壓力的交點
滿足校核的活塞桿尺寸所對應的曲線應*于上述的這個交點。
對于油缸在工作時受到推力負載，在選擇活
塞桿尺寸時，要考慮它的臨界負載。校核時，
假設充分伸開的油缸為一與活塞桿直徑相同
的桿（符合安全標準）：
下表列出了三種不同工況壓力下的活塞桿伸出/縮回時的截面積和作用力。
油缸尺寸模塊可以對臨界負載，緩沖效果和油缸期望工作壽命進行檢查
專門的技術文件和備件部分樣本完成報價、訂單和材料清單等功能
SWC是可快速*效地設計Atos液壓油缸和伺服油缸的智能軟件，可通過www.atos.com進行下載，有四種語言：英語，意大利語，法語，德語。提供型號
輔助選取和油缸尺寸模塊使用戶確定適用于任何場合的*解決方案。多種CAD格式的三維圖紙，方便客戶把模型輸入到機器圖紙中，完成系統設計。
根據系統的工作情況選擇密封體系：速度，工作頻率，油液種類和溫度。建議對小輸入/輸出活塞
桿速度比，動態和靜態密封摩擦進行附加驗證，見樣本B015。
橫切工作壓力和缸徑/桿徑交點得到對應的Emax值
損耗的E值和Emax相比，并根據下面的公式進行驗證：
以下標準適用于CK,CH,CN和CC系列油缸，對于大缸徑CH系列油缸，請聯系我們技術服務部門。
為了使緩沖器能在各種應用場合中使用，我們研發出三種不同的緩沖方式：
液壓緩沖器是一種“阻尼器”，用來消除活塞桿沖向油缸行程終端時所產生的與質量有關的能量，讓
活塞桿到底機械接觸之前降低活塞桿的速度，因此避免了機械沖擊，增加了油缸和整套系統的平均壽命。
如右圖所示，緩沖腔內的壓力接近于理想狀態，由此證明了緩沖過程是有效的。右圖把理想的壓力
值和典型的真實壓力值進行了比較。
根據所選的缸徑/桿徑，找出適當的螺紋桿疲勞壽命曲線圖。圖表中不包括抗疲勞缸/桿。
油缸提供了針閥來優化在不同的應用下的緩沖**。調節螺釘可以完全旋入 ( 大緩沖效果 )
在大質量和/或非常*的操作速度下，我們建議往后調節以優化緩沖效果。調節螺釘有一個特殊設
來防**落和松開。即使在油液粘度變化的情況下也能**很*的緩沖效果。
Lf是總的緩沖長度。當行程末端緩沖器是用作安全裝置，以機械方式保護油缸和系統，建議選擇油缸的行
程大于工作行程加緩沖長度Lf的總和。這樣在工作行程中就不會影響到緩沖的效果。
尺寸為28-70mm的活塞桿的輥壓螺紋在輥壓的過程中使材料變形，并使其所受的應力*于其屈服點
。這樣可以獲得很多工藝優點：更*的外形精度，改善疲勞工作壽命和*抗磨損性。桿徑的預期
勞壽命見樣本B015。活塞桿和活塞是由螺紋聯接在一起，活塞桿上的螺紋至少要KK型，見表 6 ,
10 和 15 。活塞桿是用預緊力矩和活塞擰緊在一起，改善了抗疲勞性。定位銷①避免活塞旋松。
密封形式2和4不適用于CKP型，它們與水乙二醇和水基液不兼容。
用于低溫，*頻率(*可達20Hz)，長工作壽命，重負荷等特殊密封形式可根據要求提供。所有的
密封件，無論是靜密封還是動密封, 必須定期更換：可提供適合的成套備件, 見樣本B137。下表沒有
列出的其他油液和特殊種類和成分的油液兼容性，請與我們技術部聯系。
緩沖器建議用在：活塞滿行程的速度大于0.05m/s；要求降低噪音和機械震動；重負載的垂直應用的
場合。行程末端的緩沖器是液壓制動器，是為了消除與活塞桿質量相關的能量，通過漸進的增加緩
沖腔的壓力，在活塞桿到達機械行程末端之前減低活塞桿的速度（見右圖）。大能量減幅見樣本B015。
如需重負載的應用，請聯系我們的技術服務部。
選項K和T(選項K影響桿徑的強度，桿徑預期疲勞壽命的計算見樣本B015)可以改善活塞桿的抗腐蝕性和硬度：
K=鍍鎳和鍍鉻(只提供桿徑為28-110mm，壓力*為100bar)
抗腐蝕性(10級 ISO 10289）:在酸性噴霧下為350小時ISO 9227 AASS
在中性噴霧下為1000小時 ISO 9227 NSST=表面淬火和鍍鉻：淬火56-60HRC(613-697 HV)
活塞桿的材料強度*，能在靜態條件下，在*工作壓力下提供*于4的安全系數。活塞桿表面鍍
鉻：尺寸公差f7；粗糙度Ra≤0.25μm。在ISO 9927 NSS的中性噴霧下抗腐蝕性為100小時。
XV-對于采用L安裝方式的油缸，行程必須超過表中所列的小值。所需的XV值必須在XVmin
和XVmax之間并在油缸的型號代碼中標明尺寸單位mm。舉例如下：
CKP-50/360500-L208 - K - B1E3X1 XV = 200
該公差對行程小于1250mm的有效，對于更長的行程，其上公差為第 18 節中所述的大行程公差。
確保伺服油缸和調節卡之間的大距離不超過**距離：25m。
建議在沒有背壓的狀態下直接將泄油口與油箱連接，詳細信息參見第 28 節。
CKV伺服油缸的零點出廠時已根據油缸機械行程設定量程,以調節油缸前
端作為機械行程的末點.在啟動伺服油缸時，必須先讓油缸進行排氣，參見第 27 節。
油缸的活塞桿是用Rs=610N/mm2的經過正火處理的快削鋼制造的，滾壓的端螺紋能有效的改善疲勞
壽命。拉桿可以通過預緊力矩MT與端蓋擰緊，見右表。
油缸缸筒是用Rs=450N/mm2的“去應力冷拔鋼”制造的，缸筒內表面研磨處理：尺寸公差為H8,粗糙
度Ra≤0.25μm。
對于行程超過1000mm的油缸，設計有適當的支承環來增加活塞桿和缸內表面的導向，防止過載和
過快磨損。若油缸工作時僅受拉力，則可省去支承環。支承環的采用會整體的增加油缸的尺寸；支
撐環的長度必須增加到第 6 節，10 節和第 15 節中所有與行程獨立尺寸。
為了避免撞擊油缸缸蓋作為行程末端，行程長度需要比實際工作行程的略長一些。行程差見右表。
油口EE以及沉孔D符合ISO1179-1（GAS標準）。
有關其它詳細信息請參考隨缸供貨的啟動說明書。油液****：
粘度：15 ~ 100 mm2/s溫度范圍：0 ~ 70°C
油液污染等級：ISO 19/16標準，過濾精度為25цm
除E型(ISO MS2)底座安裝方式油缸的插頭是沿油缸軸線方向安裝外，其
它油缸的4芯插頭均安裝在缸尾部方頭第 4 側面上，參加第 17 節。
此類缸一個很大的優點就是沒有傳感器和運動部件的直接接觸，提*了
壽命。此種傳感器安裝牢固，結構簡單，非常適用于伺服油缸易受*頻
振動或動態應力影響的場合下(如：模擬器或壓力振蕩器等)。因采用感
應式傳感器，CKV型油剛結構非常緊湊，適用于無法用其它方式測量油
缸位移的場合。
獨立的信號調節卡使感應式傳感器能很*的適應各種*溫場合；這樣
*溫度就能受密封裝置的限制。
電位計式傳感器只有在用作一個電位分壓器時，才能正確發揮作用。
確保符合在“傳感器**”表中顯示的大功率變化率，以避免破壞其它元件。
供給電位計式傳感器的電源必須穩定，因為電壓的變化將會造成傳感器
輸出值的改變。
建議在沒有背壓的狀態下直接將泄油口與油箱連接，詳細信息參見第 28 節。
隨直通式電纜插座③ST-CO-9131-D04-PG7供貨3m長電纜，以連接到電
子調節卡上，電子調節卡必須通過線夾IP 66和螺端與傳感器連接。選擇
選項M可提供直角插座ST-CO-9131-4。電氣插頭**見右表。
若需其它形式的輸出，可與我們技術部聯系。電子調節卡都能調節零點和增益。
此卡通過4個M5x30的螺釘進行安裝，符合DIN EN 50022或EN 50035標準。
CKV使用的是“Penny&Gile”'s ICT型感應式傳感器，其**見右表。
表中所列傳感器的**是在配用專用的調節卡情況下得到的。
感應式傳感器是由一個線圈繞組①和一個磁性電磁鐵芯②組成。線圈繞
組與一鐵芯管做成一體安裝在缸頭靠后的部位，磁性鐵芯固定在活塞桿
上并隨其一起運動。
當磁性鐵芯隨著活塞移動時，線圈撓阻的電感會隨著磁性鐵芯的位置成
比例的變化，分體的信號調節卡先發出一個正弦信號至次級線圈，并讀
取次級線圈上返回信號。通過兩個信號的差值，可以計算出電感值，進
而計算出模擬量反饋輸出信號。
阿托斯比例控制閥檢測方式，ATOS結構方式
